列车通过钢桁梁桥时动力响应分析

描述：研究目的:随着列车速度不断提高,对既有线上钢桁梁进行动力分析,对于正确地进行铁路桥梁的设计以及既有线路的维修加固有重要的参考意义。研究结论:将列车——钢桁梁桥视为一个整体系统,由弹性系统动力学总势能不变值原理及形成矩阵的对号入座法则,导出了车桥系统的振动方程,此法比一般的有限元法更方便。计算了DF4机车牵引25辆C62货车和DF11机车牵引18辆客车以不同的速度通过某简支钢桁梁桥的振动响应。通过分析,其行车安全有保障,舒适度指标和车辆平稳性指标均达到合格以上。说明该桥具有足够的横、竖向刚度。

装配式钢-混凝土组合连续梁桥施工技术

描述：钢-UHPC轻型组合梁上部结构轻盈,简洁,工厂化制造、装配化施工,现场作业量少,可实现主梁一次成型整体预制和吊装,适应桥梁严苛的净空要求,可尽可能减少对桥下现有交通的干扰,在高速公路跨线桥和城市桥梁等方面具有广阔的应用前景。

单拱面预应力混凝土系杆拱桥极限承载力分析

描述：本文将系杆拱桥的拱肋离散为空间圆弧梁单元，基于拖带圆柱坐标推导格林应变张量，用平截面假定及三次插值函数描述圆弧梁单元位移模式，采用加权残值配点法消除剪力和薄膜力闭锁；现吊杆为二力杆单元。对于多室箱形梁系杆离散为梁段单元，考虑箱形梁翘曲、畸变、横向弯曲等。基于连续介质力学U．L．列式法建立系杆拱桥的平衡方程并考虑材料的非线性。根据分析模型编制了相应的计算程序，计算结果与实验结果一致，同时分析了单拱面系杆拱桥极限承载力的影响因素，并计算了一座实桥的极限承载力。

高速铁路结合梁桥与列车系统振动分析模型

描述：提出了结合梁桥振动计算的翼缘砼板弹性剪切力法的分析模型及结合梁截面特性计算式 ,导出了结合梁桥刚度矩阵、质量矩阵、阻尼矩阵的计算式 ,算出了我国某高速铁路 4 0 m+50 m+4 0 m双线连续结合梁桥的自振特性 ,结果与自由度非常多的板壳元及杆元分析模型很接近 .还给出了车桥振动响应部分计算结果

箱形梁的研究

描述：综述了 10多年来箱形梁的剪力滞、截面翘曲、畸变、面外弯曲等方面的研究进展 ,比较了箱梁截面形式由单箱单室到单箱多室、多箱多室的箱梁分析方法 ,重点分析了多室箱梁的分析方法和筋混凝土箱形梁非线性分析的必要性、复杂性及存在的问题 .针对近年来修建的一些混凝土箱梁出现开裂的状况 ,对混凝土箱梁设计理论进行分析 ,提出了需进一步研究的问题 .图 7,参 5 7.

高速列车-钢桁梁桥系统横向振动随机分析

描述：本文将高速列车－桥梁视为一整体振动系统，由时变系统随机振动能量分析理论［１］随机模拟出高速列车构架人工蛇行波，以它为激振源算出了列车分别以２００、２５０、３００、３５０ｋｍ／ｈ速度通过４８、６４、９２．９６ｍ单线简支钢衍梁桥时具有９９％概率水平的车桥振动响应，其中计算轮对横向摇摆力与国外高速列车实测横向摇摆力接近。

薄壁曲线箱梁桥剪滞效应分析的一维有限单元法

描述：在分析曲线箱梁桥剪滞效应时,使用多参数翘曲位移函数,并考虑了轴力平衡条件;在流动的圆柱极坐标系下,建立了包含剪滞效应的每节点有10个自由度的薄壁曲线箱梁一维有限元列式.分析结果与文献[1,2]中的结果比较表明:该方法是简捷而有效的.

薄壁箱梁剪力滞分析的参数翘曲位移函数及其有限元法

描述：在分析箱梁剪力滞效应时，用多个不同的纵向位移剪力滞差值函数自动计入翼板宽度及其至截面形心距离的影响，并且考虑轴力平衡条件，构造薄壁箱梁（可蜕变为开口截面梁）的翘曲位移函数，导出了控制微分方程、边界条件及相应的一维有限元列式。数值计算比较和模型实验验证表明，本文方法是简单而有效的。

轻型桥台自身平面内的弯曲分析与参数的合理取值

描述：轻型桥台自身平面内的弯曲问题通常采用Winkler地基上Bernoulli-Euler梁理论来进行分析,以对称中心的弯矩和基底应力作为最大值进行验算。考虑轻型桥台的剪切变形影响,采用Winkler地基上Timoshenko梁理论进行分析,得到了最大弯矩偏离对称中心,且比对称中心弯矩大得多;以对称中心弯矩作为最大值进行设计不安全;目前桥梁工程文献所推荐的设计验算方法值得探讨等结论。分析了最大弯矩随剪切刚度和基床系数、最大弯矩位置随襟边宽度的变化规律,探讨了以桥台基础不隆起为条件的襟边宽度合理取值问题。

三线铁路预应力连续梁桥列车-桥梁时变系统空间振动分析

描述：在列车-桥梁时变系统横向振动能量随机分析理论的基础上,采用26个自由度的列车空间振动模型,以考虑箱梁翘曲影响的空间梁单元模拟桥梁结构,建立多线铁路箱梁桥列车-桥梁时变系统空间振动分析模型,分别以构架人工蛇行波及前苏联规律性的竖向不平顺函数为横向及竖向激振源,计算列车以不同车速通过桥梁的空间振动响应,并对该大桥的竖向横向刚度做出评价。研究结果表明:在各种不同列车、不同行车情况下,列车走行舒适性均在良好标准以上;该桥具有足够的横向(横向位移为6.36mm)和竖向刚度(竖向位移为131.25mm)。